proiect sisteme de extractie

  • Published on
    16-Jan-2016

  • View
    10

  • Download
    0

Embed Size (px)

DESCRIPTION

Pompajul electrocentrifugal submersibil Pompajul hidraulic

Transcript

<p>Dragu Oana Maria Sisteme de extractie</p> <p>Dragu Oana Maria Sisteme de extractie</p> <p>CuprinsCapitolul I Pompajul electrocentrifugal submersibil..3Capitolul II Pompajul hidraulic .............6Capitolul IIIPompajul hidraulic cu jet ......9</p> <p>Capitolul IPompajul electrocentrifugal submersibil</p> <p>Datele sondei sunt urmatoarele:</p> <p>ParametriU.M.Varianta</p> <p>AB</p> <p>Intervalul perforatHm1800+20n1900+20n</p> <p>Diametrul coloanei de exploatareDcolIn77</p> <p>Debitul estimat a fi extrasQlm3/zi350-6n350-7n</p> <p>Presiunea dinamica de fundpdbar9090</p> <p>Densitate titeitkg/ m3850860</p> <p>Densitate apaakg/ m310201030</p> <p>Presiunea in separatorpseparatorbar67</p> <p>Diferenta de nivelZm30-20</p> <p>Diametrul tevilor de extractiedtin2 7/82 7/8</p> <p>Impuritatii%90-2n80-2n</p> <p>La o sonda se cunosc urmatoarele date: Intervalul perforat: H = 1900+201=1920m Diametrul coloanei de exploatare ; Debitul estimate a fi extras; Qi=350-7 1n = 350-71 = 343 m3/zi Presiunea dinamica de fund ; Densitate titei ; Densitate apa ; Presiunea in separator ; Diferenta de nivel ; Diametrul tevilor de extractive ; Impuritati i= 80-20n = 80-21 = 78 % Adancimea de scufundare Exploatarea se face prin pompaj electrocentrifugal submersibil. Se cere sa se aleaga instalatia corespunzatoare.1. Se calculeaza inaltimea la care se ridica lichidul in sonda corespunzator presiuni dinamice:Pd=lghdl= (1-i) t+ i a =(1-0.78) 860 + 0.781030= 992.6 kg/m3</p> <p>2. Distanta de la suprafata pana la nivelul de lichid:Hd= H - hd = 1920 910 = 1010 m3. Adancimea de fixare a pompei:H fixare pompa =Hd +hscufundare =1010 + 60 = 1070 m4. Inaltimea de ridicare a lichidului:Hridicare = Hd + Hfr +z+Hs =1010 + 32 + 20 + 71.9 =1133 m</p> <p>5. Corespunzator lui Qi=343 m3/zi si a lui Hridicare=1133 m din catalogul firmei Reda se alege pompa D51 cu urmatoarele caracteristici: Inaltimea de ridicare ; Puterea ; Randamentul ;</p> <p>6. Inaltimea de ridicare pe un etaj:</p> <p>7. Puterea pe un etaj:</p> <p>;8. Numarul de etaje:</p> <p>Se alege o pompa compusa din 2 sectiuni de 120 cu 149 de etaje.9. Puterea motorului:P motor = Nr etaje P1etaj = 257.5 0.35 = 90.13 CP10. Se alege un motor seria 456 cu puterea de 91.5 CP cu tensiunea de 900 V si intensitatea de 65 A.</p> <p>Capitolul IIPompajul hidraulicPentru aceleasi date ale sondei sa se aleaga instalatia necesara exploatarii prin pompaj hidraulic. ParametriU.M.Varianta</p> <p>AB</p> <p>Intervalul perforatHm1800+20n1900+20n</p> <p>Diametrul coloanei de exploatareDcolIn77</p> <p>Debitul estimat a fi extrasQlm3/zi350-6n350-7n</p> <p>Presiunea dinamica de fundpdbar9090</p> <p>Densitate titeitkg/ m3850860</p> <p>Densitate apaakg/ m310201030</p> <p>Presiunea in separatorpseparatorbar67</p> <p>Diferenta de nivelZm30-20</p> <p>Diametrul tevilor de extractiedtin2 7/82 7/8</p> <p>Impuritatii%90-2n80-2n</p> <p>Presiunea in capul de pomparepcpbar89</p> <p>Vascozitatea titeiuluitcP55</p> <p>Vascozitatea apeiacP11</p> <p>1. Se alege pompa KOBE tip A2 3 x 1 - 1 x 1 cu urmatoarele caracteristici debitul de fluid motor ql=2,253, debitul aspirat de piston q4=4,452, viteza maxima nmax=87curs/min si raportul suprafetelor pistoanelor =2</p> <p>2. Numarul de curse/min ale agregatului:</p> <p>3. Debitul de fluid motor:</p> <p>4. Debitul total de lichid:</p> <p>5. Densitatea amestecului:</p> <p>6. Vascozitatea amestecului:</p> <p>7. Viteza fluidului in spatial inelar</p> <p>8. Numarul Reynolds</p> <p>9. Calculul caderilor de presiune prin frecare</p> <p>10. Caderea de presiune prin spatial inelar</p> <p>11. Presiunile p2 si p3</p> <p>12. Se calculeaza valoarea presiuni p4</p> <p>13. Caderea de presiune in tevi.Din diagram pentru tevile de 2 7/8 =&gt; o cadere de presiuneprin frecari hfr=18 m/1000m caderea de presiune totala exprimata in metri va fi Caderea de presiune totala exprimata in bar pentru tevile de extractive va fi :</p> <p>14. Caderea de presiune in pompa </p> <p>15. Presiunea la suprafata:</p> <p>Capitolul IIIPompajul hidraulic cu jet</p> <p>Datele sondei sunt urmatoarele:</p> <p>ParametriU.M.</p> <p>Intervalul perforatHm2000-2480</p> <p>Diametrul coloanei de exploatareDcolin7</p> <p>Debitul estimat a fi extrasq3m3/zi128</p> <p>Presiunea dinamica de fundpd=p3bar120</p> <p>Densitate titeitkg/ m3820</p> <p>Diametrul tevilor de extractiedtin2 7/8 </p> <p>Impuritatii%50</p> <p>Presiunea in capul de pomparepcpbar8.5</p> <p>Vascozitatea titeiuluitcP1.64</p> <p>Ratia gaze titeiRGTm3N/m354</p> <p>Temperatura la suprafatatsoC43</p> <p>Temperature la fundtfoC77</p> <p>Presiunea de saturatiepsatbar135</p> <p>Adancimea de fixareHfixm2440</p> <p>Exploatarea se face cu pompe hidraulice cu jet folosindu-se ca fluid motor titeiul. Sa se determine: diametrul duzei, diametru tub amestec, debitul de fluid motor, presiunea la suprafata si puterea instalatiei la suprafata.</p> <p>1. </p> <p>Deoarece calculul este iterative se admite pentru parametrul M valoarea de 0.5 si pentru presiunea la suprafata de , rezulta .</p> <p>2. Presiunea exercitata de coloana de fluid motor la nivelul pompei va fie gala cu:</p> <p>;</p> <p>viteza titeiului in tevi va fi:</p> <p>;</p> <p>Valoarea cifrei Reynolds va fi:</p> <p>;Valoarea factorului de frecare:</p> <p>;Pierderile de presiune prin frecaro in tevile de extractie va fi egale cu:</p> <p>;3. Debitul de fluid refulat:</p> <p>;4. Procentul de apa din fluidul refulat va fi egal cu:</p> <p>;5. Ratia de apa din fluidul refulat va fi </p> <p>;6. Ratia gaze lichid din linia de refulare va fi:</p> <p>;7. Ratia gaze titei din linia de refulare va fi:</p> <p>;8. Presiunea din spatial inelar la nivelul pompei.Avand in vedere ca in spatiul inelar avem o curgere bifazica pentru calcularea presiuni la nivelul pompei se utilizeaza teoria de ascensiune aplicand HB rezulta la nivelul pompei o presiune p2=192bar.9. Valoarea parametrului H va fie gala cu </p> <p>;</p> <p>Corespunzator lui H=0.256 se determina din figura 3.1 valoarea lui M pentru un raport ,caruia sa ii corespunda randamentul maxim se observa din figura 3.2 ca se obtine un randament de pentru valorile R=0.262 respectiv R=0.210, curbele C si D ceea ce corespunde lui M=1.Se repeta calculele pentru valoarea M=1.</p> <p>Figura 3.1. Curbele Hf(M) i f(M) pentru diferite valori ale lui R</p> <p>10. Debitul de fluid motor</p> <p> .11. Presiunea exercitata de coloana de fluid motor la nivelul pompei va fie gala cu:</p> <p>;12. Debitul de fluid refulat.</p> <p>;13. Ratia de apa din fluidul refulat va fi </p> <p>;</p> <p>14. Ratia gaze lichid din linia de refulare va fi:</p> <p>;15. Ratia gaze titei din linia de refulare va fi:</p> <p>;</p> <p>16. Aplicand din nou HB pentru noile conditii rezulta pentru presiune la niveului pompei p2=187bar.</p> <p>17. Valoarea parametrului H va fie gala cu </p> <p>;</p> <p>18. Corespunzator lui H=0.232 se determina din figura 3.2 ca se obtin un randament maxim pentru valorile de R=0.262 curba D si corespunzator lui M=1.1</p> <p>Se repeta calculele pentru M=1.1 </p> <p>19. Debitul de fluid motor</p> <p> .20. Presiunea exercitata de coloana de fluid motor la nivelul pompei va fie gala cu:</p> <p>;Se observa ca schimbarea valorii de la M=1 la M=1.1 nu va conduce la schimbari majore in calculul lui p2 ne vom opri cu calculele la aceste valori.</p> <p>Parametrii constructivi ai pompelor cu jetNr.crt.Aria Ajin2DiametrulinNr.crt.Aria Ajin2Diametrulin</p> <p>10,003710,0686910,009050,10733</p> <p>20,00460,0768020,011310,12000</p> <p>30,005790,0858730,014140,13416</p> <p>40,007240,0960040,017670,15000</p> <p>50,009050,1073350,022090,16771</p> <p>60,011310,1200060,027610,18750</p> <p>70,014140,1341670,034510,20963</p> <p>80,017670,1500080,043140,23438</p> <p>90,022090,1677190,053930,26204</p> <p>100,027610,18750100,067410,29297</p> <p>110,034510,20963110,084260,32755</p> <p>120,043140,23438120,105330,36621</p> <p>130,053930,26204130,131660,40944</p> <p>140,067410,29297140,164580,45776</p> <p>150,084260,32755150,205720,51180</p> <p>160,105330,36621160,257150,57220</p> <p>170,131660,40944170,321440,64974</p> <p>180,164580,45776180,401800,71526</p> <p>190,205720,51180190,502250,79968</p> <p>200,257150,5720200,627820,89407</p> <p>210,784770,99960</p> <p>220,980960,11759</p> <p>231,226201,24950</p> <p>241,532751,39698</p> <p>21. Aria duzei conform relatiei:</p> <p>Se observa din tabelul 3.1 ca aceasta valoare este cuprinsa intre valorile lui Aj pentru duzele 4 si 5, pastrand presiunile si alegand duza mai mare nr 5.Aj=0.00905in2 debitul de fluid motor va fi:</p> <p>22. Puterea la suprafata va fie gala cu :</p> <p>;</p> <p>23. Verificarea la cavitatie:</p> <p>;</p> <p>Deoarece valoarea lui Mc&gt;M nu apare fenomenul de cavitatie si se poate folosi duza nr 5 cu tubul de amestec nr 8Daca se utilizeaza duza nr 4:</p> <p>;</p> <p>Deoarece Mc &gt; M nu are loc fenomenul de cavitatie poate fi folosita si duza nr 4Daca s-ar alege duza nr 5 cu Aj=0.00905in2 conform relatie </p> <p>;</p> <p>Corespunzator lui =&gt; H=0.265 si M=0.48 </p> <p>Din relatia =&gt; pentru presiune de la suprafata</p> <p>4</p>